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高约 bs/2(但不大于 60mm)

  《钢布局设想规范》_(GB50017-2014)_建建/土木_工程科技_专业材料。钢 结 构 设 计 规 范 1 第一章 总 则 第 1.0.1 条 为正在钢布局设想中贯彻施行国度的手艺经济政策,做到手艺先辈、经济合 理、平安合用、确保质量,特制定本规范。 第 1.0.2 条 本

  钢 结 构 设 计 规 范 1 第一章 总 则 第 1.0.1 条 为正在钢布局设想中贯彻施行国度的手艺经济政策,做到手艺先辈、经济合 理、平安合用、确保质量,特制定本规范。 第 1.0.2 条 本规范合用于工业取平易近用衡宇和一般建立物的钢布局设想。 第 1.0.3 条 本规范的设想准绳是按照《建建布局设想统 一尺度》(CBJ68-84))制定的。 第 1.0.4 条 设想钢布局时,应从工程现实环境出发,合理选用材料、布局方案和构制 办法,满脚布局正在运输、安拆和利用过程中的强度、不变性和刚度要求,宜优先采用定型的 和尺度化的布局和构件,削减制做、安拆工做量,合适防火要求,留意布局的抗侵蚀机能。 第 1.0.5 条 正在钢布局设想图纸和钢材订货文件中,应说明所采用的钢号(对通俗碳素 钢尚应包罗钢类、炉种、脱氧程度等)、毗连材料的型号(或钢号)和对钢材所要求的机械 机能和化学成分的附加项目。此外,正在钢布局设想图纸中还应说明所要求的焊缝质量级 别(焊缝质量级此外查验尺度应合适国度现行《钢布局工程施工及验收规范》)。 第 1.0.6 条 对有特殊设想要乞降正在特殊环境下的钢布局设想,尚应合适国度现行相关 规范的要求。 第二章 材 料 第 2.0.1 条 承沉布局的钢材,应按照布局的主要性、荷载特征、毗连方式、工做温度 等不怜悯况选择其钢号和材质。承沉布局的钢材宜采用平炉或氧气转炉 3 号钢(沸腾钢或镇 静钢)、16Mn 钢、16Mnq 钢、15MnV 钢或 15MnVq 钢,其质量应别离合适现行尺度《通俗 碳素布局钢手艺前提》、《低合金布局钢手艺前提》和《桥梁用碳素钢及通俗低合金钢钢板技 术前提》的。 第 2.0.2 条 下列环境的承沉布局不宜采用 3 号沸腾钢: 一、焊接布局:沉级工做制吊车梁、吊车桁架或雷同布局,冬季计较温度等于或低于- 20℃时的轻、中级工做制吊车梁、吊车桁架或雷同布局,以及冬季计较温度等于或低于-30℃ 时的其它承沉布局。 二、非焊接布局:冬季计较温度等于或低于-20℃时的沉级 工做制吊车梁、吊车桁架 或雷同布局。 注:冬季计较温度应按国度现行《采暖通风和空气调理设想规范》中的冬季空气调理 室外计较温度确定,对采暖衡宇内的布局可按该值提高 10℃采用。 第 2.0.3 条 承沉布局的钢材应具有抗拉强度、伸长率、强度(或点)和硫、 磷含量的及格,对焊接布局尚应具有碳含量的及格。承沉布局的钢材,需要时髦应 具有冷弯试验的及格。对于沉级工做制和吊车起分量等于或大于 50t的中级工做制 焊 接吊车梁、吊车桁架或雷同布局的钢材,应具有常温冲击韧性的及格。但当冬季计较温 度等于或低于-20℃时,对于 3 号钢尚应具有-20℃冲击韧性的及格;对于 16Mn 钢、 16Mnq 钢、15MnV 钢或 15MnVq 钢尚应具有-40℃冲击韧性的及格。对于沉级工做制 的非焊接吊车梁、吊车桁架或雷同布局的钢材,需要时亦应具有冲击韧性的及格。 第 2.0.4 条 钢铸件应采用现行尺度《一般工程用锻制碳钢》中的 ZG200-400、 ZG230-450、ZG270-500 或 ZG310-570 号钢。 第 2.0.5 条 钢布局的毗连材料应合适下列要求: 一、手工焊接采用的焊条,应合适现行尺度《碳钢焊条》或《低合金钢焊条》的。 选择的焊条型号应取从体金属强度相顺应。对沉级工做制吊车梁、吊车桁架或雷同布局,宜 采用低氢型焊条。 二、从动焊接或半从动焊接采用的焊丝和焊剂,应取从体金属强度相顺应。焊丝应合适 2 现行尺度《焊接用钢丝》的。 三、通俗螺栓可采用现行尺度《通俗碳素布局钢手艺前提》中的 3 号钢制成。 四、高强度螺栓应合适现行尺度《钢布局用高强度大六角头 螺栓、大六角螺母、垫圈 型式尺寸取手艺前提》或《钢布局用扭剪型高强度螺栓毗连副型式尺寸取手艺前提》的。 五、铆钉应采用现行尺度《通俗碳素钢铆螺用热轧圆钢手艺前提》中的 ML2 或 ML3 号钢制成。 六、锚栓可采用现行尺度《通俗碳素布局钢手艺前提》中的 3 号钢或《低合金布局 钢手艺前提》中的 16Mn 钢制成。 第三章根基设想 第一节设想准绳 第 3.1.1 条 本规范除委靡计较外,采用以概率理论为根本的极限形态设想方式,用分 项系数的设想表达式进行计较。 第 3.1.2 条 布局的极限形态系指布局或构件能满脚设想的某一功能要求的临界状 态,跨越这一形态布局或构件便不再能满脚设想要求。承沉布局应按下列承载能力极限形态 和一般利用极限形态进行设想: 一、承载能力极限形态为布局或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时 的极限形态; 二、一般利用极限形态为布局或构件达到一般利用的某项限值时的极限形态。 第 3.1.3 条 设想钢布局时,应按照布局可能发生的后果,采用分歧的平安品级。 一般工业取平易近用建建钢布局的平安品级可取为二级,特殊建建钢布局的平安品级可按照具体 环境另行确定。 第 3.1.4 条 按承载能力极限形态设想钢布局时,招考虑荷载效应的根基组合,需要时 尚招考虑荷载效应的偶尔组合。按一般利用极限形态设想钢布局时,除钢取混凝土组合梁外, 应只考虑荷载短期效应组合。 第 3.1.5 条 计较布局或构件的强度、不变性以及毗连的强度时,应采用荷载设想值(荷 载尺度值乘以荷载分项系数);计较委靡和一般利用极限形态的变形时,应采用荷载尺度值。 第 3.1.6 条 对于间接承受动力荷载的布局:正在计较强度和不变性时,动力荷载设想值 应乘动力系数;正在计较委靡和变形时,动力荷载尺度值不该乘动力系数。计较吊车梁或吊车 桁架及其制动布局的委靡时,吊车荷载应按感化正在跨间内起分量最大的一台吊车确定。 第 3.1.7 条 设想钢布局时,荷载的尺度值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载 的动力系数以及按布局平安品级确定的主要性系数,应按《建建布局荷载规范》(GBJ9-87) 的采用。 第 3.1.8 条 计较沉级工做制吊车梁(或吊车桁架)及其制动布局的强度和不变性以及 毗连的强度时,吊车的横向程度荷载应乘以表 3.1.8 的增大系数。 3 第 3.1.9 条 计较平炉、电炉、转炉车间或其它雷同车间的工做平台布局时,由检修材料所 发生的荷载,可乘以下列折减系数: 从 梁 0.85 柱(包罗根本) 0.75 第二节设想目标 第 3.2.1 条 钢材的强度设想值(材料强度的尺度值除以抗力分项系数),应按照钢材厚 度或曲径(对 3 号钢按表 3.2.1-1 的分组)按表 3.2.1-2 采用。钢铸件的强度设想值应按表 3.2.1-3 4 5 6 第 3.2.2 条 计较下列环境的布局构件或毗连时,第 3.2.1 条的强度设想值应乘以响应 的折减系数: 一、单面毗连的单角钢 1.按轴心受力计较强度和毗连 0.85; 2.按轴心受压计较不变性 二、施工前提较差的高空安拆焊缝和铆钉毗连 0.90; 三、沉头和半沉头铆钉毗连 0.80。 注:当几种环境同时存正在时,其折减系数应连乘。 第 3.2.3 条 钢材和钢铸件的物能目标应按表 3.2.3 采用。 第三节布局变形的 第 3.3.1 条 计较钢布局变形时,可不考虑螺栓(或铆钉)孔惹起的截面减弱。 第 3.3.2 条 受弯构件的挠度不该跨越表 3.3.2 中所列的容许值。 7 第 3.3.3 条 多层框架布局正在风荷载感化下的极点程度位移取总高度之比值不宜大于 1/500,层间相对位移取层高之比值不宜大于 1/400。 注:对室内拆修要求较高的平易近用建建多层框架布局,层间相对位移取层高之比值宜恰当减小。无 隔墙的多层框架布局,层间相对位移可不受。 第 3.3.4 条 正在设有沉级工做制吊车的厂房中,跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动布局,由 一台最大吊车横向程度荷载所发生的挠度不宜跨越制动布局跨度的 1/2200。 第 3.3.5 条 设有沉级工做制吊车的厂房柱和设有中、沉级工做制吊车的露天栈桥柱,正在吊 车梁或吊车桁架的顶面标高处,由一台最大吊车程度荷载所发生的计较变形值,不该跨越表 3.3.5 中所列的容许值。 8 第四章 受弯构件的计较 第一节 强 度 第 4.1.1 条 正在从平面内受弯的实腹构件,其抗弯强度应按下列计较: 一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时, 9 第 4.1.3 条 当梁上翼缘受有沿腹板平面感化的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加 劲肋时,腹板计较高度上边缘的局部承压强度应按下式计较: 第 4.1.4 条 正在组合梁的腹板计较高度边缘处,若同时受有较大的正应力、剪应力和局 部压应力,或同时受有较大的正应力和剪应力(如持续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等), 其折算应力应按下式计较: 式中 σ、τ、σc——腹板计较高度边缘统一点上同时发生的正应力、剪应力和局部压应力, r 和 σ c 应按公式(4.1.2)和公式(4.1.3-1)计较,σ 应按下式计较: 第二节 全体不变 第 4.2.1 条 合适下列环境之一时,可不计较梁的全体不变性: 一、有铺板(各类钢筋混凝土板和钢板)密铺正在梁的受压翼缘上并取其安稳相连、能阻 止梁受压翼缘的侧向位移时。 二、工字形截面筒支梁受压翼缘的长度 L1 取其宽度 B1 之比不跨越表 4.2.1 所 的数值时。 10 ②梁的支座处,应采纳构制办法以防止梁端截面的扭转。 对跨中无侧向支承点的梁,L1 为其跨度;对跨中有侧向支承点的梁,L1 为受压翼缘侧向支 承点间的距离(梁的支座处视为有侧向支承)。 第 4.2.2 条 除第 4.2.1 条所指环境外,正在最大刚度从平面内受弯的构件,其全体不变性应按 下式计较: 注:见第4.2.1条注②。 第 4.2.3 条 除第 4.2.1 条所指环境外,正在两个从平面受弯的工字形截面构件,其全体稳 定性应按下式计较: 注:见第4.2.1条注②。 第 4.2.4 条 不合适第 4.2.1 条第一项环境的箱形截面简支梁,其截面尺寸(图 4.2.4) 应满脚h/bo ≤6,且 L1/bo 不该跨越下列数值: 合适上述的箱形截面简支梁,可不计较全体不变性。 注:其它钢号的梁,其 L1/bo 值不该大于 95(235/fy)。 第 4.2.5 条 用做削减梁受压翼缘长度的侧向支持,其轴心力应按照侧向力 F 确定, 梁的侧向力应按下式计较: 11 第三节 局部不变 第 4.3.1 条 为组合梁腹板的局部不变性,应按下列正在腹板上设置装备摆设加劲肋(图 4.3.1): 一、当 ho /tw ≤80235/fy 时,对有局部压应力(σc≠0)的梁, 宜按构制设置装备摆设横向加 劲肋;但对无局部压应力(σc=0)的梁,可不设置装备摆设加劲肋。 二、当 80235/fy <ho /tw ≤170235/fy 时,应设置装备摆设横向加劲肋,并应按第 4.3.2 条的规 定进行计较(对无局部压应力的梁,当 ho /tw ≤100235/fy 时,可不计较)。 三、当 ho /tw >170235/fy 时,应设置装备摆设横向加劲肋和正在受压区设置装备摆设纵向加劲肋,需要 时髦应正在受压区设置装备摆设短加劲肋,并均应按第 4.3.2 条的进行计较。此处 ho 为腹板的计较 高度,tw 为腹板的厚度。 四、梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处,宜设置支承加劲肋,并应按第 4.3.8 条的 进行计较。 第 4.3.2 条 无局部压应力(σc=0)的梁和简支吊车梁,当其腹板用横向加劲肋加强或 用横向和纵向加劲肋加强时,应按第 4.3.3 条至第 4.3.6 条计较加劲肋间距。其它环境的梁, 应按附录二计较腹板的局部不变性。 12 第 4.3.3 条 无局部压应力(σ=0)的梁,其腹板仅用横向加劲肋加强时,横向加劲肋间距 α 应合适下列要求: 13 σ——取 τ 统一截面的腹板计较高度边缘的弯曲压应力(N/mm2),应按 σ=My/I计较,I 为梁毛截面惯性矩,y1 为腹板计较高度受压边缘至中和轴的距离。公式(4.3.3.1)左端算得 的值若大于第 4.3.7 条的最大间距时,应取 α 不跨越最大间距。 第 4.3.4 条 无局部压应力(σc=0)的梁,其腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加 强时(图 4.3.1b、c),纵向加劲肋至腹板计较高度受压边缘的距离 h1 应正在 ho/5~/ho/4 范畴 内,并应合适下式的要求: 式中 σ——所考虑区段内最大弯矩处腹板计较高度边缘的弯曲压应力(N 燉 mm2),应按 σ =MmaxY1/I 计较。横向加劲肋间距a仍应按第 4.3.3 条和第 4.3.7 条确定,但应以 h2 取代 h0,并取 η=1.0。 第 4.3.5 条 简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时,加劲肋的间距a应同时合适下 列公式的要求: 14 公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)左端算得的值若大于 2ho 或分母为负值时,应取a=2ho。 对变截面吊车梁,当端部变截面区段长度不跨越梁跨度的 1/6 时,a值应按下列环境确定: 一、腹板高度变化的吊车梁:端部变截面区段的a值应合适公式(4.3.5-1)的要求,式中 的 ho 取该区段的腹板平均计较高度,τ 取梁端部腹板的最大平均剪应力;不变截面区段内 的a值,应同时合适公式(4.3.5-1)和公式(4.3.5-2)的要求,式中 τ 取两区段交壤处的腹 板平均剪应力。 二、翼缘截面变化的吊车梁:由端部至变截面处区段的a值,应同时合适公式(4.3.5-1) 和公式(4.3.5-2)的要求,但 σ 取变截面处腹板计较高度边缘的弯曲压应力,同时由表 4.3.5-2 15 查得的 k3、k4 值应乘以 0.75;中部不变截面区段的a值,应同时合适公式(4.3.5-1)和公 式(4.3.5-2)的要求,但 τ 取变截面处的腹板平均剪应力。 第 4.3.6 条 简支吊车梁的腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时(图 4.3.1b、c), 纵向加劲肋至腹板计较高度受压边缘的距离 h1 应正在 h0/5~h0/4 范畴内,并应合适下列公 式的要求: 当公式(4.3.6-1)或公式(4.3.6-2)左端算得的值小于 ho/5 时,尚应正在腹板受压区设置装备摆设短加 劲肋(图 4.3.1d),并应按附录二进行计较。 横向加劲肋间距 α 应按公式(4.3.5-1)确定,但应以 h2 取代式中的 ho,以 0.3σc取代表 4.3.5-1 中的 σc。若公式(4.3.5-1)左端算得的值大于 2h2 或分母为负值时,应取a≤2h2。对腹板 高度变化的吊车梁:正在确定梁端部变截面区段内(有纵向加劲肋)的 α 值时,h2 取该区段 腹板下区格的平均高度,τ 取该区段梁端部处的腹板平均剪应力;正在确定不变截面区段内的 α 值时,τ 取两区段交壤处的腹板平均剪应力。对翼缘截面变化的吊车梁,确定 α 值时,τ 取梁端部腹板平均剪应力。 第 4.3.7 条 加劲肋宜正在腹板两侧成对设置装备摆设,也可单侧设置装备摆设,但支承加劲肋和沉级工做 制吊车梁的加劲肋不该单侧设置装备摆设。横向加劲肋的最小间距为 0.5ho,最大间距为 2ho(对无 局部压应力的梁,当ho/tw≤100 时,可采用 2.5ho)。 正在腹板两侧成对设置装备摆设的钢板横向加劲肋,其截面尺寸应合适 下列公式要求: 16 正在腹板一侧设置装备摆设的钢板横向加劲肋,其外伸宽度应大于按公式(4.3.7-1)算得的 1.2 倍,厚 度不该小于其外伸宽度的 1/15。正在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中,横向加劲 肋的截面尺寸除应合适上述外,其截面惯性矩 Iz 尚应合适下式要求: 短加劲肋的最小间距为 0.75h1。短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的 0.7~1.0 倍,厚度不该小于短加劲肋外伸宽度的 1/15。 注:①用型钢(工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢)做成的加劲肋,其截面惯性矩不得小于 响应钢板加劲肋的惯性矩。 ②正在腹板两侧成对设置装备摆设的加劲肋,其截面惯性矩应按梁腹板核心线为轴线进行计较。 正在腹板一侧设置装备摆设的加劲肋,其截面惯性矩应按取加劲肋相连的腹板边缘为轴线 条 梁的支承加劲肋,应按承受梁支座反力或固定集中荷载的轴心受压构件计 算其正在腹板平面外的不变性。此受压构件的截面应包罗加劲肋和加劲肋每侧 15tw235/fy 范 围内的腹板面积,其计较长度取 ho。 梁支承加劲肋的端部应按其所承受的支座反力或固定集中荷载进行计较:当端部为刨平顶紧 时,计较其端面承压应力(对突缘支座尚应合适第 8.4.13 条的要求);当端部为焊接时,计 算其焊缝应力。 第 4.3.9 条 梁受压翼缘外伸宽度b取其厚度t之比,应合适下式要求: 箱形截面梁受压翼缘板正在两腹板之间的宽度 bo 取其厚度 t 之比,应合适下式要求: 当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时,则公式(4.3.9-2)中的 bo 取为腹板取纵向加 劲肋之间的翼缘板宽度。 注:翼缘板外伸宽度b的取值为:对焊接构件,取腹板边至翼缘板(肢)边缘的距离;对 轧制构件,取内圆弧起点至翼缘板(肢)边缘的距离。 17 第五章 轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计较 第一节 轴心受力构件 第 5.1.1 条 轴心受拉构件和轴心受压构件的强度,除摩擦型高强度螺栓毗连处外,应 按下式计较: 式中 N——轴心拉力或轴心压力;An——净截面面积。摩擦型高强度螺栓毗连处的强度应 按下列公式计较: 式中n——正在节点或拼接处,构件一端毗连的高强度螺栓数目;n1——所计较截面(最外列 螺栓处)上高强度螺栓数目;A——构件的毛截面面积。 第 5.1.2 条 实腹式轴心受压构件的不变性应按下式计较: 式中 φ——轴心受压构件的不变系数,应按照表 5.1.2 的截面分类并按附录三采用。 第 5.1.3 条 格构式轴心受压构件的不变性仍应按公式(5.1.2)计较,但对虚轴(图 5.1.3 a的x轴和图 5.1.3b、c的x轴和y轴)的长细比应取换算长细比。 18 换算长细比应按下列公式计较: 一、双肢组合构件(图 5.1.3a): 式中 λx——整个构件对 x 轴的长细比;λl——不合对最小刚度轴 1—1 的长细比,其计较长 度取为:焊接时,为相邻两缀板的净距离;螺栓毗连时,为相邻两缀板边缘螺栓的距离; Alx——构件截面中垂曲于 x 轴的各斜缀条毛截面面积之和。 二、四肢组合构件(图 5.1.3b); 19 式中 λy——整个构件对y轴的长细比;Aly——构件截面中垂曲于 y 轴的各叙缀条毛截面面 积之和。 三、缀件为缀条的三肢组合构件(图 5.1.3c): 式中 A1——构件截面中各斜缀条毛截面面积之和; 注:①缀板的线条的。 ②斜缀条取构件轴线 条 对格构式轴心受压构件:当缀件为缀条时,其分肢的长细比 λ1 不该大于构件两 标的目的长细比(对虚轴取换算长细比)的较大值 λmax 的 0.7 倍,当缀件为缀板时,λ1 不该大 于 40,并不该大于 λmax 的 0.5 倍(当 λmax<50 时,取 λmax=50)。 第 5.1.5 条 用填板毗连而成的双角钢或双槽钢构件,可按实腹式构件进行计较,但填 板间的距离不该跨越下列数值: 受压构件 40i 受拉构件 80i i 为截面反转展转半径,应按下列采用: 一、当为图 5.1.5α、b 所示的双角钢或双槽钢截面时,取一个角钢或一个槽钢取填 板平行的形心轴的反转展转半径; 二、当为图 5.1.5c 所示的十字形截面时,取一个角钢的最小反转展转半径。 受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个。 第 5.1.6 条 轴心受压构件应按下式计较剪力: 20 剪力 v 值可认为沿构件全长不变。 对格构式轴心受压构件,剪力 v 应由承受该剪力的缀材面(包罗用全体板毗连的面)分管。 第 5.1.7 条 用做减小轴心受压构件长度的支持,其轴心力应按照被支承构件的剪 力 v(做为侧向力)确定。v 可按公式(5.1.6)计较。 第二节 拉弯构件和压弯构件 第 5.2.1 条 弯矩感化正在从平面内的拉弯构件和压弯构件,其强度应按下列计较: 一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时, 式中 Yx、Yy——截面塑性成长系数,应按表 5.2.1 采用。 二、间接承受动力荷载时,仍应按公式(5.2.1)计较,但取 Yx=Yy=1.0 第 5.2.2 条 弯矩感化正在对称轴平面内(绕 x 轴)的实腹式压弯构件,其不变性应按下 列计较: 一、弯矩感化平面内的不变性: 21 (1)无横向荷载感化时:βmx=0.65+0.35M2M1,但不得小于 0.4,M1 和 M2 为端弯矩, 使构件发生同向曲率(无反弯点)时取,使构件发生反向曲率(有反弯点)时取异号, M1≥M2; (2)有端弯矩和横向荷载同时感化时:使构件发生同向曲率时,βmx=1.0;使构件发生反 向曲率时,βmx=0.85; (3)弯矩但有横向荷载感化时;当跨度中点有一个横向集中荷载感化时,βmx=1- 0.2N/NEx;其它荷载环境时,βmx=1.0 对于表 5.2.1 第 3、4 项中的单轴对称截面压弯构件, 当弯矩感化正在对称轴平面内且使较大翼缘受压时,除应按公式(5.2.2-1)计较外,尚应按下 式计较: 式中 W2x——对较小翼缘的毛截面抵当矩。 二、弯矩感化平面外的不变性: 22 式中 φy——弯矩感化平面外的轴心受压构件不变系数;φb——平均弯曲的受弯构件全体稳 定系数,对工字形和T形截面可按附录一第(五)项确定,对箱形截面可取 φb=1.4;Mx—— 所计较构件段范畴内的最大弯矩;βtx——等效弯矩系数,应按下列采用: 1.正在弯矩感化平面外有支承的构件,应按照两相邻支承点间构件段内的荷载和内力环境确 定: (1)所考虑构件段无横向荷载感化时:βtx=0.65+0.35M2M1,但不得小于 0.4,M1 和 M2 是正在弯矩感化平面内的端弯矩,使构件段发生同向曲率时取,发生反向曲率时取异号, M1≥M2; (2)所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时感化时;使构件段发生同向曲率时,βtx= 1.0;使构件段发生反向曲率时,βtx=0.85; (3)所考虑构件段内弯矩但有横向荷载感化时:βtx=1.0。 2.悬臂构件,βtx=1.0。 注:①无侧移框架系指框架中设有支持架、剪力墙、电梯并等支持布局,且共抗侧移刚度 等于或大于框架本身抗侧移刚度的5倍者。 ②有侧移框架系指框架中未设上述支持布局,或支持布局的抗侧移刚度小于框架本身 抗侧移刚度的5倍者。 第 5.2.3 条 弯矩绕虚轴(x 轴)感化的格构式压弯构件,其弯矩感化平面内的全体稳 定性应按下式计较: 式中 Wlx=Ix/Yo,Ix 为 x 轴的毛截面惯性矩,Yo 为由x轴到压力较大分肢的轴线距离或者 到压力较大分肢腹板边缘的距离,二者取较大者;φx、NEx 由换算长细比确定。 弯矩感化平面外的全体不变性可不计较,但应计较分肢的不变性,分肢的轴心力应按桁架的 弦杆计较。对缀板柱的分肢尚招考虑由剪力惹起的局部弯矩。 第 5.2.4 条 弯矩绕实轴感化的格构式压弯构件,其弯矩感化平面内和平面外的不变性 计较均取实腹式构件不异。但正在计较弯矩感化平面外的全体不变性时,长细比应取换算长细 比,φb 应取 1.0。 第 5.2.5 条 弯矩感化正在两个从平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构 件,其不变性应按下列公式计较: 23 第 5.2.6 条 弯矩感化正在两个从平面内的双肢格构式压弯构件,其不变性应按下列计较: 第 5.2.7 条 计较格构式压弯构件的缀件时,应取构件的现实剪力和按公式(5.1.6)计 算的剪力两者中的较大值进行计较。 第 5.2.8 条 用做减小压弯构件弯矩感化平面外计较长度的支持,其轴心力应按公式 (4.2.5)计较的侧向力确定,但式中 Af 为被支承构件的受压翼缘(对实腹式构件)或受压 分肢(对格构式构件)的截面面积。 24 第三节 构件的计较长度和容许长细比 第 5.3.1 条 确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时,其计较长度 ιo 应按表 5.3.1 采用。 注:①l为构件的几何长度(节点核心间距离);l1 为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。 ②斜平面系指取桁架平面斜交的平面,合用于构件截面两从轴均不正在桁架平面内的单角钢腹 杆和双角钢十字形截面腹杆。 ③无节点板的腹杆计较长度正在肆意平面内均取其等于几何长度。 当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的 2 倍(图 5.3-1)且两节间的弦杆轴心压力 有变化时,则该弦杆正在桁架平面外的计较长度,应按下式确定(但不该小于 0.5L1):N 桁架再分式腹杆系统的受压从斜杆及K形腹杆系统的竖杆等,正在桁架平面外的计较长度也应 按公式(5.3.1)确定(受拉从斜杆仍取 l1);正在桁架平面内的计较长度则取节点核心间距离。 第 5.3.2 条 确定桁架交叉腹杆的长细比时,正在桁架平面内的计较长度应取节点核心到 交叉点间的距离;正在桁架平面外的计较长度应按下列采用: 一、压杆 当订交的另一杆受拉,且两杆正在交叉点均不中缀 0.5l 当订交的另一杆受拉,两杆中 25 有一杆正在交叉点中缀并以节点板搭接 0.7l 其它环境 l 二、拉杆 l 注:①l为节点核心间距离(交叉点节点考虑)。 ②当两交叉杆均受压时,不宜有一杆中缀。 ③当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时,计较长度应取节点核心至交叉 点的距离。 第 5.3.3 条 单层或多层框架等截面柱,正在框架平面内的计较长度应等于该层柱的高度 乘以计较长度系数 μ。对无侧移框架,μ 值应按附表 4.1 确定;对有侧移框架,μ 值应按附 表 4.2 确定。 第 5.3.4 条 单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱,正在框架平面内的计较长度应按下列 确定: 一、单阶柱: 1.下段柱的计较长度系数 μ2:当柱上端取横梁铰接时,等于按附表 4.3(柱上端为自 由的单阶柱)的数值乘以表 5.3.4 的折减系数;当柱上端取横梁刚接时,等于按附表 4.4(柱 上端可挪动但不动弹的单阶柱)的数值乘以表 5.3.4 的折减系数。 2.上段柱的计较长度系数 μl,应按下式计较: 1.下段柱的计较长度系数 μ3:当柱上端取横梁铰接时,等于按附表 4.5(柱上端为的 双阶柱)的数值乘以表 5.3.4 的折减系数;当柱上端取横梁刚接时,等于按附表 4.6(柱上端 可挪动但不动弹的双阶柱)的数值乘以表 5.3.4 的折减系数。 2.上段柱和中段柱的计较长度系数 μ1 和 μ2,应按下列公式计较: 式中 η1、η2——参数,按附表 4.5 或附表 4.6 中的公式计较。 26 第 5.3.5 条 当计较框架的格构式柱和桁架式横梁的线刚度时,招考虑柱或横梁截面高 度变化和缀件(或腹杆)变形的影响。 第 5.3.6 条 框架柱沿衡宇长度标的目的(正在框架平面外)的计较长度应取框架平面外 位移的支承点(柱的支座、吊车梁、托架以及支持和纵梁的固定节点等)之间的距离。 第 5.3.7 条 受压构件的长细比不宜跨越表 5.3.7 的容许值。 注:桁架(包罗空间桁架)的受压腹杆,当其内力等于或小于承载能力的 50%时,容许长 细比值可取为 200。 第 5.3.8 条 受拉构件的长细比不宜跨越表 5.3.8 的容许值。 注:①承受静力荷载的布局中,可仅计较受拉构件正在竖向平面内的长细比。 ②正在间接或间接承受动力荷载的布局中,计较单角钢受拉构件的长细比时,应采用角钢 的最小反转展转半径;正在计较单角钢 交叉受拉杆件平面外的长细比时,应采用取角钢肢边平行轴的 反转展转半径。 ③中、沉级工做制吊车桁架下弦杆的长细比不宜跨越 200。 ④正在设有夹钳吊车或刚性料耙吊车的厂房中,支持(表中第2项除外)的长细比不宜超 过 300。 ⑤受拉构件正在永世荷载取风荷载组合感化下受压时,其长细比不宜跨越 250。 第四节 受压构件的局部不变 第 5.4.1 条 正在受压构件中,翼缘板外伸宽度 b 取其厚度 t 之比,应合适下列要求: 一、轴心受压构件: 式中 λ——构件两标的目的长细比的较大值:当 λ<30 时,取 λ=30;当 λ>100 时, 取 λ=100。 二、压弯构件: 27 注:见第 4.3.9 条的注。 第 5.4.2 条 正在工字形截面的受压构件中,腹板计较高度 ho 取其厚度 tw 之比,应合适 下列要求: 一、轴心受压构件: 式中 λ——构件两标的目的长细比的较大值:当 λ<30 时,取 λ=30;当 λ>100 时, 取 λ=100。 二、压弯构件: 第 5.4.3 条 正在箱形截面的受压构件中,受压翼缘的宽厚比应合适第 4.3.9 条的要求。 箱形截面受压构件的腹板计较高度 ho 取其厚度 tw 之比,应合适下列要求: 一、轴心受压构件, 第 5.4.4 条 正在T形截面受压构件中,腹板高度取其厚度之比,不该跨越下列数值: λ 和 αo别离按第 5.4.1 条和第 5.4.2 条的采用。 28 第六章 委靡计较 第一节 一般 第 6.1.1 条 承受动力荷载反复感化的钢布局构件(如吊车梁、吊车桁架、工做平台梁 等)及其毗连,当应力变化的轮回次数n等于或大于 105 次时,应进行委靡计较。 第 6.1.2 条 本章不合用于特殊前提(如构件概况温度大于 150℃,处于海水侵蚀 ,焊后经热处置消弭应力以及低周-高应变委靡前提等)下的布局构件及其毗连的 委靡计较。 第 6.1.3 条 委靡计较应采用容许应力幅法,应力按弹性形态计较,容许应力幅按构件 和毗连类别以及应力轮回次数确定。正在应力轮回中不呈现拉应力的部位可不计较委靡。 第二节 委靡计较 第 6.2.1 条 对常幅(所有应力轮回内的应力幅连结常量)委靡,应按下式进行计较: 29 第 6.2.2 条 沉级工做制吊车梁和沉级、中级工做制吊车桁架的委靡可做为常幅委靡按下式 计较: 注:表中的容许应力幅是按公式(6.2.1-2)算得的。 第 6.2.3 条 对变幅(应力轮回内的应力幅随机变化)委靡,若能预测布局正在利用寿命 期间各类荷载的频次分布、应力幅程度以及频次分布总和所形成的设想应力谱,则可将其折 算为等效常 幅委靡,按下式进行计较: 第七章 毗连计较 第一节 焊缝毗连 30 第 7.1.1 条 对接焊缝应按下列计较: 一、正在对接接头和T形接头中,垂曲于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝,其强度应按下 式计较:N 二、正在对接接头和 T 形接头中,承受弯矩和剪力配合感化的对接焊缝,其正应力和剪 应力应别离进行计较。但正在同时受有较大正应力和剪应力处(例如梁腹板横向对接焊缝的端 部),应按下式计较折算应力: 注:①当承受轴心力的板件用斜焊缝对接,焊缝取感化力间的夹角 θ 合适 tgθ≤1.5 时,其 强度可不计较。 ②当对接焊缝无法采用引弧板施焊时,每条焊缝的长度计较时应各减去 10mm。 第 7.1.2 条 曲角角焊缝(图 7.1.2)的强度应按下列公式计较: 一、正在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力感化下:当力垂曲于焊缝长度标的目的时, 二、正在其它力或各类力分析感化下,σf 和 Tf 配合感化处: 31 第 7.1.4 条 不焊透的对接焊缝(图 7.1.4)的强度,应按角焊缝的计较公式(7.1.2-1) 大公式(7.1.2-3)计较,但取 βf=1.0,其无效厚度应采用: 32 当熔合线处焊缝截面边长等于或接近于最短距离 s 时(图 7.1.4b、c、e),抗剪强度设想值应 按角焊缝的强度设想值乘以 0.9。正在垂曲于焊缝长度标的目的的压力感化下,强度设想值可采用 角焊缝的强度设想值乘以 1.22。 第二节 螺栓毗连和铆钉毗连 第 7.2.1 条 通俗螺栓、锚栓和铆钉应按下列计较: 一、正在通俗螺栓或铆钉受剪的毗连中,每个通俗螺栓或铆钉的承载力设想值应取受剪 和承压承载力设想值中的较小者: 受剪承载力设想值: 33 二、正在通俗螺栓、锚栓或铆钉杆轴标的目的受拉的毗连中,每个通俗螺栓、锚栓或铆钉的 承载力设想值应按下列公式计较: 三、同时承受剪力和杆轴标的目的拉力的通俗螺栓和铆钉,应别离合适下列公式的要求: 第 7.2.2 条 摩擦型高强度螺栓应按下列计较: 一、正在抗剪毗连中,每个摩擦型高强度螺栓的承载力设想值应按下式计较: 34 二、正在杆轴标的目的受拉的毗连中,每个摩擦型高强度螺栓的承载力设想值,取 Nbt=0.8p。 三、当摩擦型高强度螺栓毗连同时承受摩擦面间的剪切和螺栓杆轴标的目的的外拉力时, 每个摩擦型高强度螺栓的受剪承载力设想值仍应按公式(7.2.2)计较,但应以 p-1.25Nt 代 替 p。此处 Nt 为每个高强度螺栓正在其杆轴标的目的的外拉力,其值不该大于 0.8p。 第 7.2.3 条 承压型高强度螺栓应按下列计较: 一、承压型高强度螺栓的预拉力 p 和毗连处构件接触面的处置方式应取摩擦型高强度 螺栓不异。承压型高强度螺栓仅用于承受静力荷载和间接承受动力荷载布局中的毗连。 二、正在抗剪毗连中,每个承压型高强度螺栓的承载力设想值的计较方式取通俗螺栓相 同,但当剪切面正在螺纹处时,其受剪承载力设想值应按螺纹处的无效面积进行计较。 三、正在杆轴标的目的受拉的毗连中,每个承压型高强度螺栓的承载力设想值,Nbt=0.8p。 四、同时承受剪力和杆轴标的目的拉力的承压型高强度螺栓,应合适下列公式的要求: 五、正在抗剪毗连中以及同时承受剪力和杆轴标的目的拉力的毗连中,承压型高强度螺栓的受剪承 载力设想值不得大于按摩擦型毗连计较的 1.3 倍。 35 第 7.2.5 条 鄙人列环境的毗连中,螺栓或铆钉的数目应予添加: 一、一个构件借帮填板或其它两头板件取另一构件毗连的螺栓(摩擦型高强度螺栓除 外)或铆钉数目,应按计较添加 10%。 二、搭接或用拼接板的单面毗连,螺栓(摩擦型高强度螺栓除外)或铆钉数目,应按 计较添加 10%。 三、正在构件的端部毗连中,当操纵短角钢毗连型钢(角钢或槽钢)的外伸肢以缩短连 接长度时,正在短角钢两肢中的一肢上,所用的螺栓或铆钉数目应按计较添加 50%。 四、当铆钉毗连的铆合总厚度跨越铆钉曲径的 5 倍时,总厚度每跨越 2mm,铆钉数 目应按计较添加 1%(至多应添加一个铆钉),但铆合总厚度不得跨越铆钉曲径的 7 倍。 第三节 组合工字梁翼缘毗连 第 7.3.1 条 组合工字梁翼缘取腹板的双面角焊缝毗连,其强度应按下式计较: 公式(7.3.1)中,F、 和 Lz应按第 4.1.3 条采用;βf 应按第 7.1.2 条采用。 注:①当梁上翼缘受有固定集中荷载时,宜正在该处设置顶紧上翼缘的支承加劲肋。此时取F =0。 ②当腹板取翼缘的毗连焊缝采用焊透的对接焊缝时,其强度可不计较。 第 7.3.2 条 组合工字梁翼缘取腹板的铆钉(或摩擦型高强度螺栓)的承载力,应按下式计 算: 注:见第7.3.1条注①。 第四 节支座 第 7.4.1 条 铰轴式支座的圆柱形枢轴(图 7.4.1),当接触面核心角 θ≥90°时,其承压应 力应按下式计较: 第 7.4.2 条 弧形支座板取平板接触(图 7.4.2)的承压应力应按下式计较: 36 第 7.4.3 条 滚轴取平板接触(图 7.4.3)的承压应力应按下式计较: 第 7.4.4 条 轴心受压柱或压弯柱的端部为铣平端时,柱身的最大压力间接由铣平端传 递,其毗连焊缝、铆钉或螺栓应按最大压力的 15%计较;当压弯柱呈现受拉区时,该区的 毗连尚应按最大拉力计较。 第八章 构制要求 第一节 一般 第 8.1.1 条 钢布局的构制应便于制做、安拆、并使布局受力简单明白,削减应力 集中。以受风载为从的空肚布局,应力图削减受风面积。第 8.1.2 条正在钢布局的受力构件及 其毗连中,不宜采用:厚度小于 5mm 的钢板;厚度小于 3mm 的钢管;截面小于 45×4 或 56×36×4 的角钢(对焊接布局)或截面小于 50×5 的角钢(对螺栓毗连或铆钉毗连布局)。但 第十一章的轻型钢布局不受此限。 第 8.1.3 条 焊接布局能否需要采用焊前预热或焊后热处置等特殊办法,应按照材质、 焊件厚度、焊接工艺、施焊时气温等分析要素来确定。正在一般环境下,焊件的厚度为:对低 碳钢,不宜大于 50mm;对低合金钢,不宜大于 36mm。第 8.1.4 条为告终构的空间工 做,提高布局的全体刚度,承担和传送程度力,防止杆件发生过大的振动,避免压杆的侧向 失稳,以及布局安拆时的不变,应按照布局及其荷载的不怜悯况设置靠得住的支持系统。 正在建建物每一个温度区段或分期扶植的区段中,应别离设置的空间不变的支持系统。 第 8.1.5 条 单层衡宇和露天布局的温度区段长度(伸缩缝的间距),当不跨越表 8.1.5 的数值时,可不计较温度应力。 37 注:①厂房柱为其它材料时,应按响应规范的设置伸缩缝。围护布局可按照具体环境 参照相关规范零丁设置伸缩缝。 ②无桥式吊车衡宇的柱间支持和有桥式吊车衡宇吊车梁或吊车桁架以下的柱间支持, 宜对称安插于温度区段中部。当不合错误称安插时,上述柱间支持的中点(两道柱间支持时为两支持 距离的中点)至温度区段端部的距离不宜大于表 8.1.5 纵向温度区段长度的 60%。 第二节 焊缝毗连 第 8.2.1 条 焊缝金属宜取根基金属相顺应。当分歧强度的钢材毗连时,可采用取低强 度钢材相顺应的焊接材料。 第 8.2.2 条 正在设想中不得肆意加大焊缝,避免焊缝立体交叉和正在一处集中大量焊缝, 同时焊缝的安插应尽可能对称于构件沉心。 注:钢板的拼接:当采用对接焊缝时,纵横两标的目的的对接焊缝,可采用十字形交叉或丁 形交叉;当为T形交叉时,交叉点的间距不得小于 200mm。 第 8.2.3 条 对接焊缝的坡口形式,应按照板厚和施工前提按现行尺度《手工电弧焊焊 接接头的根基型式取尺寸》和《埋弧焊焊接接头的根基型式取尺寸》的要求选用。 第 8.2.4 条 正在对接焊缝的拼接处:当焊件的宽度分歧或厚度相差 4mm 以上时,应别离 正在宽度标的目的或厚度标的目的从一侧或两侧做成坡度不大于 1/4 的斜角(图 8.2.4);当厚度分歧时, 焊缝坡口形式应按照较薄焊件厚度按第 8.2.3 条的要求取用。 正在承受动力荷载的布局中,垂曲于受力标的目的的焊缝不宜采用不焊透的对接焊缝。 第 8.2.6 条 角焊缝两焊脚边的夹角a一般为 90°(曲角角焊缝)。夹角a>120°或a< 60°的斜角角焊缝,不宜用做受力焊缝(钢管布局除外)。 第 8.2.7 条 角焊缝的尺寸应合适下列要求: 二、角焊缝的焊脚尺寸不宜大于较薄焊件厚度的 1.2 倍(钢管布局除外),但板件(厚 38 度为t)边缘的角焊缝最大焊脚尺寸,尚应合适下列要求: 1.当t≤6mm 时,hf≤t; 2.当t>6mm 时,hf≤t-(1~2)mm。 圆孔或槽孔内的角焊缝焊脚尺寸尚不宜大于圆孔曲径或槽孔短径的 1/3。 三、角焊缝的两焊脚尺寸一般为相等。当焊件的厚度相差较大,且等焊脚尺寸不克不及合适 本条第一、二项要求时,可采用不等焊脚尺寸,取较薄焊件接触的焊脚边应合适本条第二项 的要求;取较厚焊件接触的焊脚边应合适本条第一项的要求。 四、侧面角焊缝或反面角焊缝的计较长度不得小于 8hf 和 40mm。 五、侧面角焊缝的计较长度不宜大于 60hf(承受静力荷载或间接承受动力荷载时)或 40hf (承受动力荷载时);当大于上述数值时,其跨越部门正在计较中不予考虑。若内力沿侧面角 焊缝全长分布时,其计较长度不受此限。 第 8.2.8 条 正在间接承受动力荷载的布局中,角焊缝概况应做成曲线形或凹形。焊脚尺 寸的比例:对反面角焊缝宜为 1∶1.5(长边顺内力标的目的);对侧面角焊缝可为 1∶1。 第 8.2.9 条 正在次要构件或次要焊缝毗连中,可采用断续角焊缝。断续角焊缝之间的净 距,不该大于 15t(对受压构件)或 30t(对受拉构件),t 为较薄焊件的厚度。 第 8.2.10 条 当板件的端部仅有两侧面角焊缝毗连时,每条侧面角焊缝长度不宜小于两 侧面角焊缝之间的距离;同时两侧面角焊缝之间的距离不宜大于 16(t 当 t>12mm)或 200mm (当 t≤12mm),t 为较薄焊件的厚度。 第 8.2.11 条 杆件取节点板的毗连焊缝(图 8.2.11),一般宜采用两面侧焊,也可用三 面围焊,对角钢杆件可采用L形围焊,所有围焊的转角处必需持续施焊。 第 8.2.12 条 当角焊缝的端部正在构件转角处做长度为 2hf 的绕角焊时,转角处必需持续 施焊。 第 8.2.13 条 正在搭接毗连中,搭接长度不得小于焊件较小厚度的 5 倍,并不得小于 25mm。 第三节 螺栓毗连和铆钉毗连 第 8.3.1 条 每一杆件正在节点上以及拼接接头的一端,永世性的螺栓(或铆钉)数不宜 少于两个。对组合构件的缀条,其端部毗连可采用一个螺栓(或铆钉)。 第 8.3.2 条 高强度螺栓孔应采用钻成孔。摩擦型高强度螺栓的孔径比螺栓公称曲径 d 大 1.5~2.0mm;承压型高强度螺栓的孔径比螺栓公称曲径 d 大 1.0~1.5mm。 第 8.3.3 条 正在高强度螺栓毗连范畴内,构件接触面的处置方式应正在施工图中申明。 第 8.3.4 条 螺栓或铆钉的距离应合适表 8.3.4 的要求。 39 注:①do 为螺栓或铆钉的孔径,t 为外层较薄板件的厚度。 ②钢板边缘取刚性构件(如角钢、槽钢等)相连的螺栓或铆钉的最大间距,可按两头 排的数值采用。 第 8.3.5 条 c 级螺栓宜用于沿其杆轴标的目的受拉的毗连,鄙人列环境下可用于受剪毗连: 一、承受静力荷载或间接承受动力荷载布局中的次要毗连。 二、不承受动力荷载的可拆卸布局的毗连。 三、姑且固定构件用的安拆毗连。 第 8.3.6 条 对间接承受动力荷载的通俗螺栓毗连应采用双螺帽或其它能防止螺帽松动 的无效办法。 第 8.3.7 条 当型钢构件的拼接采用高强度螺栓毗连时,其拼接件宜采用钢板。 第 8.3.8 条 沉头和半沉头铆钉不得用于沿其杆轴标的目的受拉的毗连。 第四节 布局构件 (I) 柱 第 8.4.1 条 正在缀材面剪力较大或宽度较大的格构式柱,宜采用缀条柱。缀板柱中,同 一截面处缀板(或型钢横杆)的线刚度之和不得小于柱较大分肢线 条 当实腹式柱的腹板计较高度 ho 取厚度 tw 之比大于 80 时,应采用横向加劲 肋加强,其间距不得大于 3ho。 横向加劲肋的尺寸和构制应按第 4.3.7 条的相关采用。 第 8.4.3 条 格构式柱或大型实腹式柱,正在受有较大程度力处和运送单位的端部应设置 横隔,横隔的间距不得大于柱截面较大宽度的 9 倍或 8m。 (II) 桁架 第 8.4.4 条 焊接桁架应以杆件沉心线为轴线,螺栓(或铆钉)毗连的桁架可采用接近 杆件沉心线的螺栓(或铆钉)准线为轴线,正在节点处各轴线应交于一点。当桁架弦杆的截面 变化时,如轴线变更不跨越较大弦杆截面高度的 5%,可不考虑其影响。 第 8.4.5 条 阐发桁架杆件内力时,可将节点视为铰接。当桁架杆件为H型、箱型等刚 度较大的截面,且正在桁架平面内的杆件截面高度取其几何长度(节点核心间的距离)之比大 于 1/10(对弦杆)或大于 1/15(对腹杆)时,招考虑节点刚性所惹起的次弯矩。 第 8.4.6 条 当桁架杆件用节点板毗连时,弦杆取腹杆、腹杆取腹杆之间的间隙,不宜 小于 20mm。 第 8.4.7 条 节点板厚度一般按照所毗连杆件内力的大小确定,但不得小于 6mm。节点 板的平面尺寸应恰当考虑制做和拆卸的误差。 第 8.4.8 条 跨度大于 36m 的两头铰支桁架,招考虑正在竖向荷载感化下,下弦弹性伸长 所发生程度推力对支承构件的影响。 第 8.4.9 条 两头简支、跨度为 15m 或 15m 以上的三角形屋架和跨度为 24m 或 24m 以 40 上的梯形和平行弦桁架,当下弦无盘曲时,宜起拱,拱度约为跨度的 1/500。 (Ⅲ) 梁 第 8.4.10 条 焊接梁的翼缘一般用一层钢板做成,当采用两层钢板时,外层钢板取内层 钢板厚度之比宜为 0.5~1.0。不沿梁通长设置的外层钢板,其理论截断点处的外伸长度 l1 应合适下列要求: b 和 t 别离为外层翼缘板的宽度和厚度;hf 为侧面角焊缝和反面角焊缝的焊脚尺寸。 第 8.4.11 条 铆接(或摩擦型高强度螺栓毗连)梁的翼缘板不宜跨越三层,翼缘角钢面积不 宜少于整个翼缘面积的 30%,当采用最大型号的角钢仍不克不及合适此要求时,可加设腋板(图 8.4.11)。此时角钢取腋板面积之和不该少于翼缘总面积的 30%。当翼缘板不沿梁通长设置 时,理论截断点处外伸长度内的铆钉(或摩擦型高强度螺栓)数目,应按该板 1/2 净截面面 积的承载力进行计较。 第 8.4.12 条 焊接梁的横向加劲肋取翼缘板相接处应切角,当切成斜角时,其宽约 bs/3 (但不大于 40mm),高约 bs/2(但不大于 60mm),见图 8.4.12,bs 为加劲肋的宽度。 第 8.4.13 条 梁的端部支承加劲肋的下端,按端面承压强度设想值进行计较时,应创平 顶紧,此中突缘加劲板(图 8.4.13b)的伸出长度不得大于其厚度的 2 倍。 (Ⅳ) 柱脚锚栓 第 8.4.14 条 柱脚锚栓不得用以承受柱脚底部的水力,此水力应由底板取混凝 土根本间的摩擦力或设置抗剪键承受。 第 8.4.15 条 柱脚锚栓埋置正在根本中的深度,应使锚栓的内力通过其和混凝土之间的粘 结力传送。当埋置深度遭到时,则锚栓应安稳地固定正在锚板或锚梁上,以传送锚栓的全 部内力,此时锚栓取混凝土之间的粘结力可不予考虑。 第五节 对吊车梁转吊车桁架(或雷同的梁和桁架)的要求 第 8.5.1 条 焊接吊车梁的翼缘板宜用一层钢板,当采用两层钢板时,外层钢板宜沿梁 通长设置,并应正在设想和施工中采纳办法使上翼缘两层钢板慎密接触。 41 第 8.5.2 条 支承夹钳或刚性料耙硬钩吊车以及雷同吊车的布局,不宜采用吊车桁架和 制动桁架。 第 8.5.3 条 焊接吊车桁架应合适下列要求: 一、正在桁架节点处,腹杆取弦杆之间的间隙a不宜小于 50mm,节点板的两侧边宜做 成半径r不小于 60mm 的圆弧;节点板边缘取腹杆轴线的夹角 θ 不该小于 30°(图 8.5.3); 节点板取角钢弦杆的毗连焊缝,升降弧点应至多缩进 5mm(图 8.5.3a); 节点板取工字钢弦杆的T形毗连焊缝应予焊透,圆弧处不得有升降弧缺陷,此中沉级工做制 吊车桁架的圆弧处应予打磨,使之取弦杆平缓过渡(图 8.5.3b)。 二、杆件的填板当用焊缝毗连时,焊缝升降弧点应缩进至多 5mm(图 8.5.3c),沉级 工做制吊车桁架杆件的填板应采用高强度螺栓毗连。 第 8.5.4 条 吊车梁翼缘板或腹板的焊接拼策应采用加引弧板的焊透对接焊缝,引弧板 割去向应予打磨平整。吊车梁的工地整段拼接宜采用摩擦型高强度螺栓。 第 8.5.5 条 正在焊接吊车梁或吊车桁架中,下列部位的T形毗连应予焊透;焊缝质量不低于 二级焊缝尺度(形式见图 8.5.5): 一、沉级工做制和起分量Q≥50t 的中级工做制吊车梁腹板取上翼缘的毗连; 二、吊车桁架中,节点板取上弦杆的毗连。 第 8.5.6 条 吊车梁横向加劲肋的上端应取上翼缘创平顶紧(当为焊接吊车梁时,尚宜 焊接)。两头横向加劲肋的下端宜正在距受拉翼缘 50~100mm 处断开,不该另加零件取受拉 翼缘焊接。两头横向加劲肋取腹板的毗连焊缝,施焊时不宜正在加劲肋下端升降弧。 当吊车梁受拉翼缘取支持相连时,不宜采用焊接。 第 8.5.7 条 间接铺设轨道的吊车桁架上弦,其构制要求应取吊车梁不异。 第 8.5.8 条 沉级工做制吊车梁中,上翼缘取制动布局的毗连以及对柱传送程度力的连 接,宜采用摩擦型高强度螺栓。吊车梁端部取柱的毗连构制应设法削减因为吊车梁弯曲变形 42 而正在毗连处发生的附加应力。 第 8.5.9 条 当吊车桁架和沉级工件制吊车梁跨度等于或大于 12m,或轻、中级工做制 吊车梁跨度等于或大于 18m 时,宜设置辅帮桁架和程度支持系统。当设置垂曲支持时,其 不宜正在吊车梁或吊车桁架竖向挠度较大处。 对吊车桁架,应采纳构制办法,以防止其上弦因轨道偏疼而扭转。 第 8.5.10 条 沉级工做制吊车梁的受拉翼缘板(或吊车桁架的受拉弦杆)边缘,宜采用 从动细密气割,当用手工气割或剪切机切割时,应沿全长刨边。 第 8.5.11 条 吊车梁的受拉翼缘(或吊车桁架的受拉弦杆)上不得焊接吊挂设备的零件, 并不宜正在该处打火或焊接夹具。 第 8.5.12 条 吊车钢轨的接头构制应车轮平稳通过。 当采用焊接长轨且用压板取吊车梁毗连时,压板取钢轨间的接触不得过于慎密,以使钢 轨受温度感化后有纵向伸缩的可能。 第六节 制做、运输和安拆 第 8.6.1 条 布局运送单位的划分,除招考虑布局受力前提外,尚应留意经济合理、便 于运输和易于拼拆。 第 8.6.2 条 布局的安拆毗连应采用传力靠得住、制做便利、毗连简单、便于调整的构制 形式。 第 8.6.3 条 安拆毗连采用焊接时,招考虑设置定位螺栓,将构件姑且固定。 第七节 防锈和隔热 第 8.7.1 条 钢布局除必需采纳防锈办法(完全除锈后涂以油漆和镀锌等)外,尚应正在 构制上尽量避免呈现难于查抄、清刷和油漆之处以及能积留湿气和大量尘埃的死角或凹槽。 杜口截面构件应沿全长和端部焊接封锁。除有特殊需要外,设想中一般不该因考虑锈蚀而加 大钢材截面或厚度。 第 8.7.2 条 柱脚正在地面以下的部门应采用强度品级较低的混凝土包裹(层厚度不 应小于 50mm),并应使包裹的混凝土超出跨越地面约 150mm。当柱脚底面正在地面以上时,则柱 脚底面应超出跨越地面不小于 100mm。 第 8.7.3 条 受介质感化的布局以及正在利用期间不克不及从头油漆的布局部位应采纳特 殊的防锈办法。受性介质感化的柱脚不宜埋入地下。 第 8.7.4 条 受高温感化的布局,应按照不怜悯况采纳下列防护办法: 一、当布局可能遭到火热熔化金属的侵害时,应采用砖或耐热材料做成的隔热层加以 ; 二、当布局的概况持久受辐射热达 150℃以上或正在短时间内可能遭到火焰感化时,应 采纳无效的防护办法(如加隔热层或水套等)。 第 8.5.5 条 正在焊接吊车梁或吊车桁架中,下列部位的T形毗连应予焊透;焊缝质量不低于 二级焊缝尺度(形式见图 8.5.5): 43 一、沉级工做制和起分量Q≥50t 的中级工做制吊车梁腹板取上翼缘的毗连; 二、吊车桁架中,节点板取上弦杆的毗连。 第 8.5.6 条 吊车梁横向加劲肋的上端应取上翼缘创平顶紧(当为焊接吊车梁时,尚宜 焊接)。两头横向加劲肋的下端宜正在距受拉翼缘 50~100mm 处断开,不该另加零件取受拉 翼缘焊接。两头横向加劲肋取腹板的毗连焊缝,施焊时不宜正在加劲肋下端升降弧。 当吊车梁受拉翼缘取支持相连时,不宜采用焊接。 第 8.5.7 条 间接铺设轨道的吊车桁架上弦,其构制要求应取吊车梁不异。 第 8.5.8 条 沉级工做制吊车梁中,上翼缘取制动布局的毗连以及对柱传送程度力的连 接,宜采用摩擦型高强度螺栓。吊车梁端部取柱的毗连构制应设法削减因为吊车梁弯曲变形 而正在毗连处发生的附加应力。 第 8.5.9 条 当吊车桁架和沉级工件制吊车梁跨度等于或大于 12m,或轻、中级工做制 吊车梁跨度等于或大于 18m 时,宜设置辅帮桁架和程度支持系统。当设置垂曲支持时,其 不宜正在吊车梁或吊车桁架竖向挠度较大处。 对吊车桁架,应采纳构制办法,以防止其上弦因轨道偏疼而扭转。 第 8.5.10 条 沉级工做制吊车梁的受拉翼缘板(或吊车桁架的受拉弦杆)边缘,宜采用 从动细密气割,当用手工气割或剪切机切割时,应沿全长刨边。 第 8.5.11 条 吊车梁的受拉翼缘(或吊车桁架的受拉弦杆)上不得焊接吊挂设备的零件, 并不宜正在该处打火或焊接夹具。 第 8.5.12 条 吊车钢轨的接头构制应车轮平稳通过。 当采用焊接长轨且用压板取吊车梁毗连时,压板取钢轨间的接触不得过于慎密,以使钢 轨受温度感化后有纵向伸缩的可能。 第九章 塑性设想 第一节 一般 第 9.1.1 条 本章合用于不间接承受动力荷载的固端梁、持续梁以及由实腹构件组 成的单层和两层框架布局。 第 9.1.2 条 采用塑性设想的布局或构件,按承载能力极限形态设想时,应采用荷载的 设想值,考虑构件截面内塑性的成长及由此惹起的内力沉分派,用简单塑性理论进行内力分 析。按一般利用极限形态设想时,应采用荷载的尺度值,并按弹性理论进行计较。 第 9.1.3 条 按本章进行塑性设想时,钢材和毗连的强度设想值应按第 3.2.1 条和第 3.2.2 条的值乘以折减系数 0.9。 第 9.1.4 条 塑性设想截面板件的宽厚比应合适表 9.1.4 的。 44 第二节 构件的计较 第 9.2.1 条 弯矩Mx(对工字形截面x轴为强轴)感化正在一个从平面内的受弯构件,其 弯曲强度应合适下式要求: Mx≤Wpnxf (9.2.1)式中Wpnx——对 x 轴的净截面塑性抵当矩。 第 9.2.2 条 受弯构件的剪力 V 假定由腹板承受,剪切强度应合适下式要求: V≤hwtwfv (9.2.2)式中 hw、tw——腹板高度和厚度;fv——塑性 设想时采用的钢材抗剪强度设想值,见第 9.1.3 条。 第 9.2.3 条 弯矩感化正在一个从平面内的压弯构件,其强度应合适下列公式的要求: 压弯构件的压力 N 不该大于 0.6Anf,其剪切强度应合适公式(9.2.2)的要求。 第 9.2.4 条 弯矩感化正在一个从平面内的压弯构件,其不变性应合适下列公式的要求: 一、弯矩感化平面内: 45 式中Wpx——对 x 轴的毛截面塑性抵当矩。φx、NEx 和 βmx 应按第 5.2.2 条计较弯矩感化平 面内不变的相关采用。 二、弯矩感化平面外: φy、φb 和 βtx 应按第 5.2.2 条计较弯矩感化平面外不变的相关采用。 第三节 容许长细比和构制要求 第 9.3.2 条 正在构件呈现塑性铰的截面处,必需设置侧向支承。该支承点取其相邻支承 点间构件的长细比 λy,应合适下列要求: 对不呈现塑性铰的构件区段,其侧向支承点间距,应由第四章和第五章内相关弯矩感化平面 外的全体不变计较确定。 第 9.3.3 条 用做削减构件弯矩感化平面外计较长度的侧向支持,其轴心力应别离按 4.2.5 条或第 5.2.8 条确定。 第 9.3.4 条 所有节点及其毗连应有脚够的刚度,以正在呈现塑性铰前节点处各构件 间的夹角连结不变。构件拼策应能传送该处最大计较弯矩值的 1.1 倍,且不得低于 0.25Wpxf。 第 9.3.5 条 当板件采用手工气割或剪切机切割时,应将呈现塑性铰部位的边缘刨平。 当螺栓孔位于构件塑性铰部位的受拉板件上时,应采用钻成孔或先冲后扩钻孔。 第十章 钢管布局 第 10.0.1 条 本章合用于不间接承受动力荷载、正在节点处间接焊接的圆管布局。 第 10.0.3 条 钢管节点的构制应合适下列要求: 一、从管外径应大于支管外径,从管壁厚不该小于支管壁厚。正在支管取从管毗连处不 得将支管穿入从管内。 46 二、从管和支管或两支管轴线之间的夹角 θ 不宜小于 30°。 三、支管取从管的毗连节点处,应尽可能避免偏疼。 四、支管取从管的毗连焊缝,应沿全周持续焊接并滑润过渡。 五、支管端部宜利用从动切管机切割,支管壁厚小于 6mm 时可不切坡口。 第 10.0.4 条 钢管构件正在承受较大横向荷载的部位应采纳恰当的加强办法,防止发生过 大的局部变形。钢管构件的次要受力部位应避免开孔,如必需开孔时,应采纳恰当的补强措 施。 第 10.0.5 条 支管取从管的毗连可沿全周采用角焊缝,也可部门采用角焊缝、部门采用 对接焊缝,支管管壁取从管管壁之间的夹角大于或等于 120°的区域宜采用对接焊缝或带坡 口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸 hf 不宜大于支管壁厚的两倍。 第 10.0.6 条 支管取从管的毗连焊缝可视为全周角焊缝按公式(7.1.2-1)进行计较,但 取 βf=1。角焊缝的无效厚度沿支管周长是变化的,当支管轴心受力时,平均无效厚度可取 0.7hf。焊缝的计较长度(支管取从管订交线长度)可按下列公式计较: 第 10.0.7 条 为节点处从管的强度,支管的轴心力不得大于下列中的承载力设 计值: 47 注:①本条合用范畴为:0.2≤β≤1.0,ds/ts≤50(ts-支管壁厚),θ≥30°。当d/t>50 时, 取d/t=50。 ②本条中的X型和K型节点系指支管轴线取从管轴线正在统一平面内。 第十一章 圆钢、小角钢的轻型钢布局 第 11.0.1 条 本章仅合用于正在跨度不跨越 18m 且起分量不大于 5t 的轻、中级工做 制桥式吊车的衡宇中,采用有圆钢或小角钢(小于 45×4 或 56×36×4)的轻型钢布局。 注:型钢构成的布局有个体次要杆件采用小角钢时,可不受本章。 第 11.0.2 条 本章不合用于利用前提复杂的轻型钢布局(如间接承受动力荷载,处 于高温、高湿和强烈的轻型钢布局等)所需的特殊要求。 第 11.0.3 条 轻型钢布局的强度设想值,应按第 3.2.1 条、第 3.2.2 条和第 11.0.6 条的规 定值并乘以下列折减系数: 一、拱的双圆钢拉杆及其毗连 0.85; 二、平面桁架式檩条和三铰拱斜梁,其端部次要受压腹杆 0.85; 48 三、其它杆件和毗连 0.95。 第 11.0.4 条 正在桁架中,应尽可能使杆件沉心线正在节点处交于一点,不然招考虑其偏疼 的影响。 第 11.0.5 条 三铰拱屋架的三角形组合斜梁,其截面高度取斜梁长度的比值不得小于 1/18,截面宽度取截面高度的比值不得小于 2/5。 第 11.0.6 条 单圆钢压杆毗连于节点板一侧时,杆件应按公式(5.2.2-1)计较其不变性, 毗连可按公式(11.0.8-1)计较,但焊缝强度设想值应乘以 0.85。单圆钢拉杆毗连于节点板 一侧时,杆件和毗连可按轴心受拉构件计较强度,但强度设想值应降低 15%。 第 11.0.7 条 桁架中的次要压杆(弦杆、端斜杆、端竖杆)的长细比不宜大于 150,其 它压杆的长细比不宜大于 200。 拉杆的长细比不宜大于 400,张紧的圆钢拉杆的长细比不受。 圆钢不宜用于桁架的受压弦杆和受压端斜杆。 第 11.0.8 条 圆钢取平板(钢板或型钢的平板部门,图 11.0.8-1)、圆钢取圆钢(图 11.0.8-2) 之间的焊缝,其抗剪强度应按下式计较: 第 11.0.9 条 圆钢取圆钢、圆钢取平板(钢板或型钢的平板部门)间的焊缝无效厚度,不该 小于 0.2 倍圆钢曲径(当焊接两圆钢的曲径分歧时,取平均曲径)或 3mm,并不大于 1.2 倍 平板厚度,焊缝计较长度不该小于 20mm。 第 11.0.10 条 钢板厚度不宜小于 4mm。圆钢曲径不宜小于下列数值: 第十二章 钢取混凝土组合梁 第一节 一般 第 12.1.1 条 本章仅合用于不间接承受动力荷载由混凝土翼板取钢梁通过毗连件 构成的简支组合梁。组合梁的混凝土翼板,应按相关规范的进行设想。 第 12.1.2 条 混凝土翼板的无效宽度 be(图 12.1.2)应按下式计较: 49 第 12.1.3 条 按本章考虑全截面塑性成长进行组合梁的强度计较时,钢梁钢材的强 度设想值应按第 3.2.1 条和第 3.2.2 条的乘以折减系数 0.9。组合梁的变形计较应按弹性 理论进行,对荷载的短期效应组合,可将截面中的混凝土翼板计较宽度除以钢材取混凝土弹 性模量的比值 αE换算为钢截面;对荷载的持久效应组合,则除以 2αE换算为钢截面。 正在强度计较和变形计较中,可不考虑板托截面。 第 12.1.4 条 组合梁施工时,若钢梁下无姑且支持,则混凝土硬结前的材料分量和施工 荷载应由钢梁承受,钢梁应按第三章和第四章计较其强度、不变性和变形。 第二节 截面和毗连件的计较 第 12.2.1 条 组合梁的抗弯强度应按下列计较: 一、塑性中和轴正在混凝土翼板内(图 12.2.1-1),即 Af≤behc1fccm 时: 50 第 12.2.2 条 组合梁截面上的全数剪力,假定仅由钢梁腹板承受,应按公式(9.2.2)进行计 算。 第 12.2.3 条 简支组合梁上最大弯矩点至梁端区段内的毗连件总数n,可按下式计较: 51 注:当有靠得住按照时,可采用其它形式的毗连件。 第三节 构制要求 第 12.3.1 条 钢梁截面高度不该小于组合梁截面总高度的 1/2.5,当塑性中和轴正在钢梁 截面内时,钢梁板件的宽厚比应合适第 9.1.4 条的。 第 12.3.2 条 组合梁板托的高度不宜大于混凝土翼板厚度的 1.5 倍,板托的顶面宽度不 宜小于板托高度的 1.5 倍。 第 12.3.3 条 按公式(12.2.3)算得的毗连件数量,可正在最大弯矩点取零弯矩点之间均 匀安插。当此两点间有较大的集中荷载感化时,则应将毗连件数量按各段剪力求面积之比进 行分派,再各自平均安插。 毗连件沿梁跨度标的目的的间距不宜跨越混凝土翼板厚度和板托高度之和的 4 倍。 第 12.3.4 条 圆柱头焊钉毗连件的长度不该小于 4d(d 为焊钉曲径)。正在施焊时应采用 特地的焊接机具和工艺方式安稳地焊于钢梁翼缘上,其沿梁跨度标的目的的间距不宜小于 6d, 垂曲于梁跨度标的目的的间距不宜小于 4d。 第 12.3.5 条 槽钢毗连件的翼缘肢尖标的目的应取混凝土翼板对钢梁的程度剪应力标的目的一 致,其取钢梁上翼缘的毗连焊缝应按第七章的相关计较。 第 12.3.6 条 弯起钢筋宜采用曲径 d 不小于 12mm 的 I 级钢筋成对对称安插,用两条长 度不小于 4d 的侧焊缝焊接于钢梁翼缘上,其弯起角度一般为 45°,弯折标的目的应取混凝土翼 52 板对钢梁的程度应力标的目的分歧。正在梁跨中可能发生剪应力变号处,必需正在两个标的目的均有弯起 钢筋。每个弯起钢筋从弯起点算起的总长度不宜小于 25d(Ⅰ级钢筋另加弯钩),此中程度 段长度不宜小于 10d。 第 12.3.7 条 圆柱头焊钉钉头下概况或槽钢毗连件上翼缘下概况应比混凝土翼板底部 钢筋超出跨越 30mm 以上。 毗连件顶面的混凝土层厚度不该小于 15mm。圆柱头焊钉钉杆的外概况或槽钢毗连件的 端面:至钢梁上翼缘侧边的距离不该小于 20mm;至混凝土板托侧边的距离不该小于 40mm; 至混凝土翼板侧边的距离不该小于 100mm。 第 12.3.8 条 钢梁顶面不得涂刷油漆,正在灌浇(或安拆)混凝土翼板以前应断根铁锈、 焊渣、冰层、积雪、土壤和其它杂物。 附录一 梁的全体不变系数 (一)焊接工字形等截面简支梁 焊接工字形等截面(附图 1.1)简支梁的全体不变系数 φb应按下式计较: 53 (二) 轧制通俗工字钢简支梁 轧制通俗工字钢简支梁全体不变系数 φb应按附表 1.3 采用,当所得的 φb值大于 0.60 时, 应按附表 1.2 查出响应的 φb取代 φb值。 (三) 轧制槽钢简支梁 轧制槽钢简支梁的全体不变系数,非论荷载的形式和荷载感化点正在截面高度上的,均可 按下式计较: 54 注:①同附表1.1的注③、⑤。②表中的 φb合用于3号钢。对其它 钢号,表中数值应乘以 235/fy。 (四) 双轴对称工字形等截面悬臂梁 双轴对称工字形等截面悬臂梁的全体不变系数,可按公式(附 1.1)计较,但式中系数 βb 应按附表 1.4 查得,λy=Ll/Iy 中的 Ll 为悬臂梁的悬伸长度。当求得的 φb 大于 0.6 时,应按 附表 1.2 查出响应的 φb 取代 φb 值。 注:本表是按支端为固定的环境确定的,当用于由邻跨延长出来的伸臂梁时,应正在构制上采纳措 强支承处的抗扭能力。 (五) 受弯构件全体不变系数的近似计较 55 按公式(附 1.3)大公式(附 1.7)算得的 φb值大于 0.60 时,不需按附表 1.2 换算成 φb值, 当按公式(附 1.3)和公式(附 1.4)算得的 φb值大于 1.0 时,取 φb=1.0。 附录二 梁腹板局部不变的计较 (一) 用横向加劲肋加强的腹板 用横向加劲肋加强的腹板(图 4.3.1a),其各区格的局部不变性应按下式计较: 56 注:当发生局部压应力 σc的荷载感化于梁受拉翼缘时,则应别离假定 σc=0和 σ=0,按公 式(附 2.1)计较腹板各区格的不变性。 (二) 用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板 57 同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板(图 4.31b、c),其局部不变性应按下列公式计 算: 1.受压翼缘取纵向加劲肋之间的区格: 注:①纵向加劲肋应安插正在距腹板计较高度受压翼缘 ho/5~ho/4 处。 ②当发生局部压应力 C1 的荷载感化于梁的受拉翼缘时,应别离假定 σc2=0(用 σ3和 τ)和假定 σ2=0(用 σc2=σc和 τ),按公式(附 2.10)计较受拉翼缘取纵向加劲肋 之间腹板各区格的局部不变性。 (三) 用横向加劲肋、纵向加劲肋和短 加劲肋加强的腹板 58 同时用横向加劲肋和正在受压区的纵向加劲肋取短加劲肋加强的腹板(图 4.3.1d),其局部稳 定性应按下列方式计较: 1.受压翼缘取纵向加劲肋之间区格,按公式(附 2.6)计较,但以 α1(图 4.3.1d)取代 α。 2.受拉翼缘取纵向加劲肋之间的区格,按公式(附 2.10)计较。 附录三 轴心受压构件的不变系数 59

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